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470 IBRACON Structures and Materials Journal • 2013 • vol. 6 • nº 3
Numerical analysis of two pile caps with sockets embedded, subject the eccentric compression load
pessuras da laje de fundo (no caso dos modelos Lℓe60hs10NM
e Lℓe50hs10NM) ocorreram diferenças significativas com relação
aos valores analíticos. Isso demonstra que a capacidade resisten-
te do bloco não pode ser determinada em função da ruptura da
diagonal comprimida, mas sim, pelo efeito de punção da “laje” de
fundo. É interessante observar, que, o efeito da punção só ocor-
rerá se, e somente se, a força no pilar for transmitida (quase toda)
para a “laje” de fundo e, isso só ocorrerá se o comprimento de
embutimento do pilar for pequeno, não sendo possível a formação
da biela (ou escora), sendo a ruptura do elemento caracterizada
por punção.
A Figura [26] apresenta curvas “reação na estaca mais solicitada
vs. deslocamento no meio do vão do bloco” para os modelos ana-
lisados numericamente.
A Figura [27] mostra a distribuição das tensões principais de
compressão no interior de um dos blocos analisados numeri-
camente e a Figura [28] mostra o panorama de fissuração do
mesmo bloco apresentado na Figura [27], referente ao último in-
cremento de força.
Para os modelos de blocos com conformação das paredes do cáli-
ce e do pilar, com atuação de força normal e momento no bloco, o
fator ℓemb é o principal fator relevante, seguido do fator hs .
A Tabela [7] mostra os resultados da análise de variância dos mo-
delos de blocos com conformação das paredes do cálice e do pi-
lar, com atuação de força normal e momento no bloco.
Por meio da análise numérica, observou-se que as diferenças
existentes nas áreas das bielas de compressão junto às esta-
cas, quando comparadas com as áreas das bielas calculadas
utilizando os critérios de Blévot & Frémy [4] também ocorre-
ram, corroborando com os resultados experimentais encontra-
dos por Delalibera & Giongo [25]. Na Tabela [6] apresentam-
-se os resultados das áreas das bielas calcudas pelo critério
de Blevót (considerando um plano inclincado de q ) e as áreas
das bielas obtidas numericamente (para o cálculo das áreas
das bielas obtidas por meio dos resultados numéricos, utili-
zou-se os valores das tensões principais de compressão junto
às estacas), como também as excentricidades da força normal
de cada modelo.
Figura 28 – Panorama de fissuração, blocos com
conformação lisa, força normal e momento
Lℓe60hs20NM
Tabela 7 – Análise de variância, Anova, blocos do com conformação lisa e ação de força de compressão excêntrica
Fator Soma dos quadrados Média dos quadrados Graus de liberdade F0 Significância F 0,01
ℓemb
hs
ℓ x h
emb s
Erro
Total
2805913
2026374
302545
194219
5329056
1402956
1013187
75637,5
64734
666132
2
2
4
3
8
21,67
15,65
1,16
–
–
8,65
8,65
7,01
–
–
Nota: ℓ x h , acoplamento entre o comprimento de embutimento do pilar e a espessura da “laje” de fundo.
emb s
Figura 29 – Tensões principais de compressão,
bloco com conformação rugosa,
força normal e momento
Lℓe60hs20NM